怎樣在鋼結構工程施工中改進控制施工質量水平
　　在鋼結構工程施工中，發現不少鋼結構從業人員對現場鋼結構的施工質量控制存在諸多盲點，甚至是理解誤區，進而導致實際質量控制要求未能得到有效落實，部分工程施工過程中存在較多質量問題。通過整理相關規范及技術標準，并向有關鋼結構設計及施工資深人士請教，將施工中發現的常見質量問題進行匯總整理，以期理清問題，找到應對措施，并結合個人理解對有關問題作出必要說明，希望能夠與一線工程技術人員共同提高，切實改進鋼結構工程施工質量控制水平。

　　一、對目前現行的鋼結構規范標準及適用范圍了解不完整

　　相當多鋼結構一線施工及監理人員，對鋼結構相關的規范了解甚少，部分現場監理人員經常對規范內容及要求一問三不知；此外，對鋼結構施工質量驗收資料也不甚熟悉，過程控制資料不知如何收集、整理、完善。

　　1、目前主要規范標準情況

　　目前我國鋼結構類規范及技術標準主要包括設計及施工驗收兩大類，結合目前鋼結構工程主要結構形式，涉及的主要規范如下：

　　1）設計類

　　主要有《鋼結構設計規范》GB50017-2003、《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002、《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程》CECS102：2002、《網架結構設計與施工規程》JGJ7－91等。

　　需特別指出的是：目前單層工業建筑中較多采用門式剛架這一輕型鋼結構類型，設計中較多依據CECS102：2002相關要求，該規程的適用范圍為：適用于主要承重結構為單跨或多跨實腹門式剛架、具有輕型屋蓋和輕型外墻、無橋式吊車或僅有起重量不大于20t的中、輕級工作制橋式吊車或3t?懸掛式起重機的單層房屋鋼結構。對于那些僅僅采用輕鋼屋蓋或是多層的結構體系，是不適用該規范的，不能胡亂套用。此外，輕鋼以外的鋼結構范圍很廣，可以包含各種鋼結構，且不管荷載大小，甚至包括輕型鋼結構的許多內容，相應的設計標準主要依據GB50017－2003（網架需依據網架設計規范）。

　　2）驗收類

　　主要有《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-2001、《網架結構工程質量檢驗評定標準》JGJ78－91、《鋼網架螺栓球節點》JG10－1999、《鋼網架焊接球節點》JG11－1999、《鋼網架檢驗與驗收標準》JG12－1999、《鋼結構高強度螺栓連接的設計施工驗收規程》JGJ82-91及《建筑鋼結構焊接技術規程》JGJ81－2002等。各類鋼結構的質量驗收均需依據GB50205-2001執行；對于網架結構，可以在GB50205的基礎上結合其他規范及標準相關內容。特別是JGJ78－91，目前仍處有效中，其與GB50205的關系可以認為國標GB50205為母規，是很低要求，而JGJ78-91則更側重于網架工程。

　　2、施工質量控制資料整理

　　不少鋼結構施工單位對施工資料管理很混亂，自己隨意自作驗收表格，各家模式迥異，沒有固定格式，不便于工程資料的整理、審查和保存。參建單位應嚴格對照江蘇省建設廳印發的《建筑工程施工質量驗收資料》中“GJ：鋼結構工程部分”內容及要求進行施工資料整理。

　　二、施工圖審查方面存在問題

　　1、施工圖審查意見未能有效落實

　　現場施工用圖原則上應該是經過審查合格且經審查機構蓋章確認的圖紙，但由于蓋章確認圖紙一般數量不多，且部分設計單位對審查意見回復采用單獨出設計變更配合原圖模式，因此如施工現場采用未蓋章確認的設計圖紙施工，就可能產生圖審內容未被涵蓋在內、圖紙使用不當的問題。此外，很多建設單位對圖審意見不重視，審查文件不及時下發給施工、監理等單位，導致部分工程現場施工、監理等人員在完全不清楚圖紙審查內容情況下按照不正確圖紙開展工作。因此需要建設、施工及監理單位采取措施加強對這方面的質量控制，確保施工審查內容切實落實到施工過程中。

　　2、審查合格的圖紙被“優化”后未重新送審

　　在一些大型鋼結構工程中，業主單位為降低成本、鋼構施工單位為壓低報價進而中標，經常存在所謂“優化”現象：即由鋼構施工單位對審查合格的圖紙結構設計進行修改，降低用鋼量，然后按修改后的圖紙進行加工制作及安裝。由于此類“優化”可能導致結構原有安全大大降低，因此為確保結構安全，對經“優化”的結構設計圖紙，必須重新送原施工圖審查機構進行審查，合格后方可施工。

　　三、鋼結構工程所用的原材料與設計或規范不符

　　1、鋼材用錯

　　鋼構用鋼材主要有碳素結構鋼Q235鋼，低合金鋼16Mn鋼（Q345鋼）、15MnV鋼等，其中Q235鋼共分A、B、C、D四個等級。很多工程設計常采用Q235B鋼，該種鋼保證了常溫下的沖擊韌性要求，適用于包括有吊車梁的鋼結構廠房，但在實際工程質量檢查中，我們常常會發現工程參建單位只簡單地認為是Q235鋼就行了，所以常有采用不符設計要求的Q235A鋼的情況，實際上該鋼號只保證抗拉強度、屈服強度、延伸率和冷彎性能，不保證沖擊韌性，而且因含碳量高而可焊性較差，而對于吊車梁等承受動載的構件，必須保證鋼材具有沖擊韌性。另外，若設計單位僅在設計圖上標明Q235鋼，而未注明等級，則在圖紙會審時必須明確。

　　2、焊條用錯

　　Q235鋼同Q345鋼連接，錯誤地采用E50系列。這種情況在設計無要求時常會產生。常人的習慣性思維是，高強與低強鋼材之間的連接，應采用適合高強鋼的焊條或焊劑，事實恰恰相反，不同鋼材之間的焊接，從連接的韌性和經濟方面考慮，應選用適合低材質的焊條、焊劑，只要能保證很終的焊縫強度同母材強度等強即行。通常，對于Q235鋼來說，焊條應選用E43系列，對于Q345鋼，應選用E50系列。對此，我們必須認識到用錯焊條相當于用錯鋼材，所以，對焊條的選用，必須慎重。

　　四、柱腳處理存在缺陷

　　柱腳部位常見的質量問題包括預埋螺栓定位不準、柱腳板隨意擴孔、抗剪鍵缺漏（或者混凝土短柱未留設抗剪鍵槽）以及柱腳板下間隙不能有效填充等問題。

　　1、預埋螺栓定位不準

　　預埋螺栓的定位不準，常造成諸如柱腳板需擴孔等后續問題。一般常用的臨時安裝固定方法：預埋螺栓的位置是依附于模板的。

　　造成預埋螺栓偏位的原因，主要有：1、測量誤差，每一次的測量誤差、前后兩次的測量誤差，這一點很小，也就是一兩個毫米以內，是可以容忍的。2、澆筑中的移位，澆筑過程中現在都是采用的機械化，混凝土流速大，流量更大，對模板的沖擊力大；還有混凝土在模板四周分布不均勻，模板各邊受力差別大，這些都會引起模板的變形和移位，從而造成螺栓的整體移位，螺栓的傾斜，這一偏差大，常以厘米計，往往造成柱子難以到達準確的位置。

　　座漿墊板法

　　預埋螺栓一般應采用雙螺母防松（CECS102：2002中有明確規定）。若由于標高問題，只能安裝一個螺母時，螺母應與其下面的壓板焊牢，壓板與柱底板焊牢。墊板上的孔徑一般為螺栓直徑+2mm，厚度為螺栓直徑的40－50%，大小通常為孔徑的3倍。

　　抗剪鍵或抗剪槽遺漏

　　施工中經常發現遺漏留設抗剪鍵或抗剪槽。柱腳錨栓按承受拉力設計，計算時不考慮錨栓承受水平力。若未設置抗剪件，所有由側向風荷載、水平地震荷載、吊車水平荷載等產生的柱底剪力，幾乎都由柱腳錨栓承擔，從而破壞柱腳錨栓。

　　對于這類的問題的解決，主要還是需要加強責任心，嚴格對照圖紙施工，并強化過程檢查。

　　柱腳間隙二次填充

　　柱腳底板與砼柱頂間空隙一般設計要求50mm，而實際施工中有時過小，使得灌漿料難以填入或填實。此外，一般此處二次灌料均要求比柱混凝土強度高一等級，由于二次灌料強度高、用量少，實際配合比、強度等現場均無法很好控制，常導致二次灌入料強度、密實度（特別抗剪槽內）不夠。因此，為避免此類問題，建議二次填充料優先選用高強度自流平成品灌漿料。

　　五、焊縫處理存在的質量問題

　　1、焊縫變形過大

　　焊接變形控制不當常常造成焊接H型鋼梁或鋼柱端板的平面翹曲，翹曲的端頭板拼接時會因接觸面不緊貼而影響構件的受力性能。有一些技術力量比較雄厚的專業鋼構廠家在這點上控制得比較好。通常有以下幾個方法來控制焊接變形：（1）選用合理的施焊順序，并盡可能對稱焊接，例如對較厚的焊縫可采用分層焊；（2）預留與焊接變形相反方向的偏差；（3）采用夾具或專用胎具固定焊件，可將端板用螺栓預先固定在一塊剛度很大的支座上；（4）加熱矯正。

　　2、現場安裝焊縫質量差

　　鋼構參建單位常常對現場安裝焊縫的檢測不夠重視，甚至漠視現場安裝焊縫的質量，對構件的正常承載與使用帶來不安定因素。而安裝焊縫由于是現場燒焊，條件較差，質量控制上的不確定因素更多。對于設計要求為二級以上的現場全熔透焊縫，部分工程不按規范要求進行探傷。對于這類問題的解決，主要還是要加強現場管理，強化過程質量控制，并嚴格按照規范要求進行第三方驗證性檢測。

　　3、焊縫探傷檢測數量不符合要求

　　建筑鋼結構中的焊縫可分三級：壹級焊縫是全熔透的用于動載受拉等強的對接焊縫，二級焊縫是全熔透的靜載受拉受壓的等強焊縫和動載受壓等強焊縫，三級焊縫則是不要求等強的常見角焊縫和組合焊縫。

　　GB50205－2001第5.2.4條（強條）中明確要求：“壹級焊縫探傷100％，二級焊縫探傷20％。” 但實際操作中，往往檢測數量不符合要求，特別是對二級焊縫的探傷檢測，誤以焊縫條數計算百分比，導致檢測數量不滿足規范要求。規范中是這樣規定的：二級焊縫探傷抽檢的20％，對于工廠制作焊縫，應按每條焊縫計算百分比，即每條焊縫長度的20％，且不少200mm；而對于現場安裝焊縫，可以按焊縫條數計算百分比，即總條數的20％。

　　因此，很多工程施工、監理單位甚至部分檢測人員均不能正確把握這一規范實質，對于二級焊縫，不管什么類型，不區分工廠制作還是現場安裝焊縫，統一探傷總條數的20％，導致檢測數量不足。

　　實際監督控制中，可按如下原則操作：對于那些本身技術力量不強、自身不具備焊縫無損檢測能力且出廠構件也沒有委托獨立第三方進行焊縫探傷的鋼構件制作單位，其產品進場后必須委托第三方按GB50205第5.2.4條要求現場進行探傷檢驗；而對于那些自身具備焊縫無損檢測能力且構件出廠前已按照GB50205第5.2.4條進行自檢，或者雖然自身不具備自檢能力但構件出廠前已委托獨立第三方按照GB50205第5.2.4條數量要求進行探傷檢測的鋼構件制作單位，其產品進場后也必須委托第三方進行安全性抽檢，但抽檢比例符合GB50205-2001附錄G要求的“一、二級焊縫按焊縫條數抽檢3％，且不少于3處”即可。

　　六、對接焊坡口處理問題

　　《鋼結構設計規范》GB50017-2003中明確規定：薄板與厚板或窄板與寬板連接時，對接焊縫連接處，若焊件的寬度或厚度不同，且在同一側相差4mm以上者，應分別在寬度或厚度方向從一側或兩側做成坡度不大于1:2.5的斜角。在日常鋼結構工程中，對翼緣板及端頭板等處對接焊縫時，發現絕大多數工程未按要求做成傾斜角的過渡，而是直接對焊。

　　關于此一問題的處理，一些鋼結構設計及安裝單位也有不同意見，他們稱依照《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程》CECS102設計的輕鋼，可以不執行這一規定。為此，也曾查閱CECS102管理組蔡益燕教授的文章：“GB50017與CECS102歸口管理部門不同，如果工程是依據 CECS102來設計而不是按GB50017的，則相關構件和連接，就不需要符合GB50017的規定，即可不執行這一要求。”

　　對于這一觀點，筆者有不同看法。首先這僅僅代表一種學術觀點而已，而非正式的規范或技術標準；此外，GB50017作為國標并未說不適用于輕鋼結構，因此理解為適用于常規的鋼結構；另外，這一要求是構造性規定，其本意是要避免對接焊縫處突變導致過大應力集中等問題(可以參考鋼結構設計規范中對應的條文說明)，因此此類問題即便輕鋼結構也不應例外。所以有關對接焊坡口處理問題筆者認為仍應按照GB50017執行。

　　七、T型接頭隨意采用單面角焊縫

　　有些大型工業建筑的鋼結構構件加工制作中，其鋼結構設計及施工單位通常將焊接H型鋼梁翼緣板與腹板間角焊縫設計為單面角焊縫。

　　根據《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程CECS102：2002》第7.1.1.2條規定，當T型接頭的腹板厚度≤8㎜且不要求全熔透，在技術設備和其他技術條件具備時，經過工藝評定合格，符合附錄F的規定，可采用自動或半自動埋弧焊接單面角焊縫。

　　F.0.1單面角焊縫應符合下列規定：

　　（1）單面角焊縫適用于僅承受剪力的焊縫；

　　（2）單面角焊縫僅可用于承受靜態荷載和間接動態荷載的、非露天和不接觸強腐蝕性介質的結構；

　　（3）焊角尺寸、焊喉及很小根部熔深應達到的要求；

　　（4）經工藝評定合格的焊接參數、方法不得變更；

　　（5）柱與底板的連接，柱與牛腿的連接，梁端板的連接，吊車梁及支承局部懸掛荷載的吊架等，除非專門規定，不得采用單面角焊縫。

　　因此，對于此類采用單面角焊縫的T型接頭，應首先檢查焊縫受力特點及部位是否符合規范列明的范圍（附錄F.0.1），然后核對焊接工藝評定報告，看評定報告中技術設備和條件與加工制作單位實際選用的是否一致，很后抽查實體焊接質量是否符合要求。

　　八、高強度螺栓連接檢測及施工質量控制方面缺陷

　　1、高強度螺栓連接副的概念理解錯誤

　　不少工程人員對什么是高強螺栓沒有形成一個正確認識，甚至有人錯誤認為扭剪型高強度螺栓是摩擦型的，而大六角高強度螺栓是承壓型的。

　　高強度螺栓在生產上全稱叫高強度螺栓連接副，一般不簡稱為高強螺栓。每一個連接副包括一個螺栓，一個螺母，兩個墊圈，均是同一批生產，并且是在同一熱處理工藝加工過的產品。根據安裝特點分為大六角頭螺栓和扭剪型螺栓。根據高強度螺栓的性能等級分為8.8級和10.9級，其中扭剪型只在10.9級中使用。在標示方法上，小數點前數字表示熱處理后的抗拉強度，小數點后的數字表示屈強比即屈服強度實測值與極限抗拉強度實測值之比。8.8級表示螺栓桿的抗拉強度不小于800MPa，屈強比為0.8；10.9級表示螺栓桿的抗拉強度不小于1000MPa，屈強比為0.9。 結構設計中高強螺栓直徑一般有M16/M20/M22/M24/M27/M30，不過M22/M27為第二選擇系列，正常情況下選用M16/M20 /M24/M30為主。

　　GB131-2006大六角高強螺栓規范規定:在同一批的前提下,但螺栓長度≤100mm時，長度相差≤15mm；或者螺栓長度≥100mm時，長度相差≤20mm，可視為同一長度。）

　　高強度螺栓的擰緊應分為初擰、終擰。對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰。初擰扭矩為施工扭矩的50%左右，復擰扭矩等于初擰扭矩。為防止遺漏，對初擰或復擰后的高強度螺栓，應使用顏色在螺母上涂上標記。對終擰后的高強度螺栓，再用另一種顏色在螺母上涂上標記。高強螺栓現場安裝中嚴禁氣割擴孔。高強螺栓外露一般要求不少于2－3扣，允許有10％的外露1扣或4扣。

　　高強度螺栓在初擰、復擰和終擰時，連接處的螺栓應按一定順序施擰，一般應由螺栓群中央順序向外擰緊。高強度螺栓的初擰、復擰、終擰應在同一天完成，不可在第二天以后才完成終擰。監督過程中，經常發現部分工程存在這樣的施工單位，當復扭結束后終扭的時間在一天甚至一周或一個月以后的情況。所以，施工及監理單位需要特別注意。

　　2）施工扭矩計算不正確

　　相當多工程人員不知道施工扭矩如何計算。查GB50205-2001規范可知，初擰扭矩的計算公式：扭剪型T0＝0.065Pc*d大六角型 T0＝0.05Tc終擰時，扭剪型高強度螺栓以梅花頭擰掉為擰緊標志。對于除因構造原因無法使用工具擰掉梅花頭的，其在終擰中不掉的梅花頭不能超過該節點螺栓總數的5％，且要按照規范要求用扭矩法等進行標記，并進行終擰扭矩檢查。大六角頭高強度螺栓的施工扭矩按下式計算確定：Tc=k·Pc·d Tc—施工扭矩(N·m)；k—高強度螺栓連接副的扭矩系數的平均值（注：應以檢測機構實際檢測值為準）； Pc—高強度螺栓施工預拉力標準值(kN) （注：GB50205驗收規范中明確此處是高強度螺栓連接副施工預拉力標準值，約比GB50017設計規范中螺栓設計預拉力值提高10％，主要是考慮預拉力損失。）d—高強度螺栓螺桿直徑(mm)；

　　（注：有些資深施工專家，建議采用Tc=1.05k·Pc·d 計算施工扭矩，其中1.05為衰減系數，是考慮在預緊張力時適當的存在一定的過張力。由于規范未作明確要求，僅供參考。）

　　根據上述公式，為便于廣大工程技術人員參考，整理了常用高強螺栓施工扭矩值參考表，提供每種規格螺栓大致施工扭矩供參考，其中“實際扭矩系數”一欄在具體工程中需根據該工程實際選用高強螺栓扭矩系數復試結果調整確定。

　　3）施工的扭矩扳手配置不滿足要求

　　相當多工程不能正確配置施工用扭矩扳手（包括手動及電動型）。有的工程根本就沒有配置，工地隨便用普通扳手施工高強度螺栓；有的工程雖然配置但未按規定定期標定導致失效；有的工程雖然配置扭矩扳手但量程和工程需求不吻合（從上述的“施工扭矩值參考表”可以看出，每種高強螺栓施工扭矩是不同的，現場配置的手工或電動扭矩扳手應能確保覆蓋該工程設計所選用的各種規格高強螺栓）。此類種種問題導致高強度

　　螺栓連接施工扭矩控制成為空話；而監理人員也知之甚少，基本就是放任施工單位自己去做，很后在資料上簽字了事。

　　一般來說，高強度螺栓施工中所用的扭矩扳手，在使用前必須校正，其扭矩誤差不得大于±5% ，合格后方準使用。扭矩數值偏差過大的力矩扳手不可繼續使用。不允許使用普通扳手或電動普通扳手施工。

　　對這類問題，重點就是要加大檢查與處罰力度，督促施工、監理單位切實履行自身職責。

　　九、端接板摩擦面間隙大于規范要求

　　鋼結構工程施工中，常發現高強螺栓連接板翹曲變形，接觸面不能緊密貼在一起。 由于摩擦型高強度螺栓連接方法是靠螺栓壓緊構件間連接處，用摩擦來阻止構件之間滑動達到內力傳遞。因此當構件拼接板面有間隙時，則固定后有間隙處的摩擦面間壓力減小，影響承載能力。規范要求凡頂緊的節點接觸面不應少于70%緊貼，且邊緣很大間隙不應大于0.8mm，檢測方法采用0.3mm與0.8mm塞尺。實際常有超標甚至嚴重超標的情況發生。（注：規范GB50205第10.3.2條規定節點接觸面頂緊不少于70％，該條是針對鋼結構現場安裝時的要求，是鋼結構安裝單位必須控制達到的；而該規范第8.3.3條規定接觸面頂緊不少于75％，該條是針對工廠鋼構件組裝時的要求，是加工制作單位應該執行的要求。所以兩個頂緊要求應區分開。）

　　試驗證明，當間隙小于或等于1mm時，其對受力摩擦面滑移影響不大，基本能達到內力正常傳遞；當間隙大于1mm時，抗滑移力就要下降10%。因此當接觸面有間隙時，分別作如下處理：S≤1.0mm可不處理；1.0mm＜S≤3.0mm應將高出的部分磨成1：10的斜面；打磨方向應與受力方向垂直；S＞3.0mm應加墊板，墊板兩面應作摩擦面處理，其方法與構件相同。

　　由于鋼構件一旦高空安裝完成后，此類問題整改比較困難。因此，應加強在地面預拼裝階段的檢查力度，早發現問題早處理。

　　十、構件變形問題處理不當

　　1、鋼梁起拱問題

　　鋼梁起拱的目的，主要是對屋面鋼梁受荷變形后，起拱量可以抵消一部分變形，其屋面仍能保持一定的坡度。鋼梁起拱過大，將會使靠近屋脊處的屋面坡度變小，鋼梁變形過大將會使靠近檐口處的屋面坡度變得過小。

　　過大的坡度變化是不恰當的。起拱與否，起多大拱，本身應該是一個設計問題。因此《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205）附表C.0.5（對焊接實腹鋼梁）、 附表C.0.6（對鋼桁架）在設計未要求起拱時拱度允許偏差定為-5~10mm，就是不主張施工方自己定個起拱量。一般來說，設計不要求，施工方也不起拱。

　　起拱的方法，對鋼梁有拋物線形起拱和折線形起拱。對門式剛架常采用折線形起拱，也就是在鋼梁的拼接節點處，通過控制連接端板的角度，達到起拱的目的。對桁架只有在放樣時起拱。

　　2、屋面檁條、系桿、拉條等安裝不當導致變形過大

　　有些工程中，剛性系桿、風拉桿的連接板設置位置高低不一，使得水平支撐體系不在同一平面上，從而影響剛架的整體穩定性。剛性系桿與風拉桿構成水平支撐體系，其設置高度在同一坡度方向應保持一致。

　　在屋面或墻面檁條安裝中，有些施工單位為了安裝方便，隨意增大、加長檁條或檁托板的螺栓孔徑。檁條不僅僅是支撐屋面板或懸掛墻面板的構件，而且也是剛架梁柱隅撐設置的支撐體，設置一定數量的隅撐可減少剛架平面外的計算長度，有效的保證剛架的平面外整體穩定性。若檁條或檁托板孔徑過大過長，隅撐就失去了應有的作

　　檁間拉條在坡向靠近天溝處常增設套管，以增加抗壓能力。但施工中常常發現，套管兩端同檁條存在空隙不能緊貼，起不到作用，必要時可采用補點焊的辦法解決。

　　另外，有的單位擅自增加屋面荷載，原設計未考慮吊頂或設備管道等懸掛荷載，而施工中卻任意增加吊頂等懸掛荷載，從而導致鋼梁撓度過大或坍塌。任何單位均不得擅自增加設計范圍以外的荷載。施工過程中，如發現這類問題，必須要求將增加的荷載送和設計是否要求均要按一定比例進行檢驗。對于安全等級壹級，跨度為40m以上的公共建筑網架結構，或者對質量有懷疑時，現場必須復驗”。

　　對于這個差別，由于兩種規范目前均為有效，筆者個人理解認為：

　　國標GB50205-2001側重于施工現場對重要結構進場材料的檢驗與驗收要求，是在檢驗出廠證明材料的基礎上，施工現場進行的抽樣復驗要求，該檢驗應委托獨立第三方實施；而JGJ78-91則更加側重于網架的加工、制作質量保證，上述提到的有關檢測要求是對材料及構配件出廠前的檢驗要求，廠家必須按照要求檢測合格后產品方可出廠，該檢驗可以由具備檢測條件的廠家自己完成。在工程實踐中，可根據實際情況，綜合考慮構配件來源、網架制作廠家的技術水平及力量、網架安裝施工單位等因素確定具體檢驗要求。

　　十二、鋼結構涂裝質量問題

　　1、防腐涂料涂裝質量問題

　　鋼構件的除銹和涂料防護是保證結構耐久性的重要手段，構件表面的防銹方法和除銹等級應與設計采用的防銹涂料相適應，具體的適應性規范已明確表明。涂料應有合格證（注意有效期）或復試報告，涂裝時應檢查涂層厚度是否符合設計要求，如設計無要求則室外應為150μm，室內125μm，允許偏差為-25μm；且涂裝時應注意氣候條件，不需要涂的地方不要涂裝，否則按除銹方法清除至符合要求（比如高強螺栓連接端板摩擦面等處）。特別需注意的是，若直接在涂過漆的鋼材表面上施焊，焊縫根部會出現密集氣孔，嚴重影響焊接質量，故嚴禁在涂過漆的鋼材表面施焊，如果非得施焊，必須進行除漆處理。這一點很多工程存在問題，特別是鋼構件進場檢查發現問題后，很多施工單位現場進行整改，作業條件不具備，非常容易出現上述問題。

　　2、防火涂料涂裝質量問題

　　日常檢查中，發現很多工程防火涂料不抽樣復檢，或者復檢指標不完整；另外一個普遍性的問題就是防火涂料涂層厚度不滿足設計要求。

　　防火涂料分薄涂型及厚涂型兩種。關于復檢批量問題，GB50205規定：薄涂型防火涂料每100t應抽檢一次粘結強度，厚涂型防火涂料每500t應抽檢一次粘結強度和抗壓強度，其相應的指標應符合《鋼結構防火涂料應用技術規程》CECS24：90要求。

　　薄涂型防火涂料的涂層厚度應符合有關耐火極限的設計要求。厚涂型防火涂料的涂層厚度，80％及以上面積應符合有關耐火極限的設計要求，且很薄處厚度不應小于設計要求的85％。

　　以上內容涉及鋼結構施工過程中有關質量問題的分析及處理的一些方案，望讀者提出寶貴意見。

　　參考資料：

　　《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-2001

　　《鋼結構設計規范》GB50017-2003、

　　《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002、

　　《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程》CECS102：2002、

　　《網架結構設計與施工規程》JGJ7－91

　　《網架結構工程質量檢驗評定標準》JGJ78－91、

　　《鋼網架螺栓球節點》JG10－1999、

　　《鋼網架焊接球節點》JG11－1999、

　　《鋼網架檢驗與驗收標準》JG12－1999、

　　《鋼結構高強度螺栓連接的設計施工驗收規程》JGJ82-91

　　《建筑鋼結構焊接技術規程》JGJ81－2002